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鍛造載荷分析[ 12-30 09:05 ]

當(dāng)坯料長(zhǎng)度達(dá)到 1000mm 時(shí)，先鍛打坯料一趟后，然后翻轉(zhuǎn) 90°再鍛打一趟，分別記錄不同鍛造方法在此過(guò)程中上砧板受到最大的鍛造載荷曲線(xiàn)（如圖 2-20 所示）。由圖可見(jiàn)，采用軸向拔長(zhǎng)時(shí)上砧板的鍛造載荷要比徑向十字和綜合拔長(zhǎng)時(shí)的鍛造載荷小，其原因是在坯料的拔長(zhǎng)方向上，采用軸向拔長(zhǎng)的方法坯料兩端產(chǎn)生的鼓肚形狀小于采用徑向拔長(zhǎng)方法時(shí)的鼓肚形狀，在相同拔長(zhǎng)接觸面積下，坯料兩端的鼓肚形狀越大，就會(huì)越限制了金屬的流動(dòng)，軸向拔長(zhǎng)時(shí)參加金屬流動(dòng)的體積相對(duì)少一些，載荷也會(huì)更小一些。而在不同拔長(zhǎng)方法下，其不同工位的鍛造載荷

不同鍛造方法第一次拔長(zhǎng)的應(yīng)力分析[ 12-30 08:05 ]

針對(duì)坯料低溫區(qū)鍛造時(shí)易產(chǎn)生裂紋，因此選擇第一次拔長(zhǎng)開(kāi)始時(shí)坯料的端面，以坯料端面中心點(diǎn)為坐標(biāo)原點(diǎn)O，然后分別在坯料端面中心線(xiàn)的水平X方向和豎直Y方向每隔50mm取一個(gè)點(diǎn)，如圖2-17所示，跟蹤其每一個(gè)點(diǎn)的應(yīng)力值。不同鍛造方法拔長(zhǎng)下，坯料端面中心水平方向和中心線(xiàn)垂直方向上的應(yīng)力值分別如圖2-18和圖2-19 所示。由圖 2-18a 可見(jiàn)，采用不同鍛造方法拔長(zhǎng)后，坯料端面水平方向外緣點(diǎn)的橫向應(yīng)力起初都是壓應(yīng)力，從外緣點(diǎn)到中心點(diǎn)，各個(gè)點(diǎn)的應(yīng)力值變化趨勢(shì)是先由壓應(yīng)力逐漸減小到零，然后其應(yīng)力值再次逐漸變大，轉(zhuǎn)變成拉應(yīng)力；并在中

不同鍛造方法第一次拔長(zhǎng)的表面溫度分析[ 12-29 10:05 ]

三種不同鍛造方法第一次拔長(zhǎng)后坯料的表面溫度場(chǎng)分布如圖 2-16 所示。由圖可見(jiàn)，采用軸向反復(fù)鐓拔法拔長(zhǎng)后坯料表面溫度分布比較均勻；而采用徑向十字鍛造法和綜合鍛造法拔長(zhǎng)后坯料表面溫度低溫區(qū)相對(duì)比較多一些。其原因是沿著坯料軸向開(kāi)始拔長(zhǎng)時(shí)，坯料兩端的溫度都比較低，側(cè)表面溫度比較均勻；而沿著坯料徑向開(kāi)始拔長(zhǎng)時(shí)，低溫區(qū)是在坯料的兩個(gè)側(cè)面上，因此徑向十字拔長(zhǎng)后，坯料側(cè)面溫度會(huì)比較低一些。在坯料溫度比較低的區(qū)域大多都是出現(xiàn)在坯料與砧板反復(fù)接觸的邊緣區(qū)域，其原因是該區(qū)域砧板溫度相對(duì)比較低，而且坯料與砧板之間的換熱系數(shù)遠(yuǎn)大于坯料與空

鍛造成形分析[ 12-29 09:05 ]

坯料第一次鐓粗后的形狀為腰鼓形，三種不同鍛造方法第一次鐓粗后形狀和最大直徑如圖 2-15 所示，其變形后最大直徑為 Φ850mm，而鍛前坯料直徑為 Φ580mm。其鼓形系數(shù)按照相對(duì)直徑比計(jì)算公式：式中，Dg為鐓粗變形后坯料的最大直徑，D0為鐓粗前坯料的直徑。鼓形系數(shù)的大小會(huì)直接影響到坯料的成形質(zhì)量，較大的鼓形系數(shù)容易導(dǎo)致坯料表面裂紋的產(chǎn)生，因此，鐓粗過(guò)程一般要控制鼓形系數(shù)，避免產(chǎn)生裂紋。三種不同鍛造方法第一次鐓粗后的鼓形系數(shù)按照公式計(jì)算為 0.469?？芍谝淮午叴趾笈髁瞎男蜗禂?shù)相對(duì)較小，較有利于坯料質(zhì)量的控制。鳳

鍛造成形質(zhì)量[ 12-29 08:05 ]

三種不同鍛造方法第一次鐓粗后，坯料的最終形狀如圖 2-14 所示。由圖可見(jiàn)，三種不同鍛造方法第一次鐓粗后坯料的形狀是一致的，都是呈餅狀腰鼓形，其表面質(zhì)量基本沒(méi)有什么缺陷，成形質(zhì)量都比較好。鳳谷工業(yè)爐集設(shè)計(jì)研發(fā),生產(chǎn)銷(xiāo)售,培訓(xùn)指導(dǎo),售后服務(wù)一體化,專(zhuān)利節(jié)能技術(shù)應(yīng)用,每年為企業(yè)節(jié)省40%-70%的能源成本,主要產(chǎn)品加熱爐,工業(yè)爐,節(jié)能爐,蓄熱式爐,垃圾氣化處理設(shè)備，歡迎致電咨詢(xún):0510-88818999

不同鍛造方法的第一次鐓粗的應(yīng)力分析（4）[ 12-28 10:05 ]

坯料表面P1點(diǎn)和心部P2點(diǎn)的軸向應(yīng)力變化的跟蹤曲線(xiàn)如圖2-12所示。從軸向應(yīng)力變化曲線(xiàn)可以看出，整個(gè)墩粗過(guò)程中，兩點(diǎn)受到的軸向應(yīng)力均為壓應(yīng)力，當(dāng)墩粗壓下率小于30%時(shí)，P1點(diǎn)和P2點(diǎn)的應(yīng)力值基本保持不變。當(dāng)壓下率大于30%時(shí)，P1點(diǎn)的軸向應(yīng)力值開(kāi)始隨著壓下率的增大而呈線(xiàn)性減小;而P2點(diǎn)的軸向應(yīng)力值則開(kāi)始隨著壓下率的增大而呈線(xiàn)性迅速增大;在壓下率小于40%時(shí)，P2點(diǎn)的軸向壓應(yīng)力值小于P1點(diǎn)的軸向壓應(yīng)力值。當(dāng)壓下率大于40%時(shí)，P2點(diǎn)的軸向應(yīng)力值開(kāi)始大于P1點(diǎn)的軸向應(yīng)力值，并隨著壓下率的增大，兩點(diǎn)之間軸向應(yīng)力的差值也逐

不同鍛造方法的第一次鐓粗的應(yīng)力分析（3）[ 12-28 09:05 ]

坯料表面P1點(diǎn)和心部P2點(diǎn)的徑向應(yīng)力變化的跟蹤曲線(xiàn)如圖2-11所示。對(duì)于坯料表面中心P1點(diǎn)，在整個(gè)墩粗過(guò)程徑向應(yīng)力值一直基本保持為0;對(duì)與坯料心部P2點(diǎn)，在墩粗起初階段(壓下率小于30%時(shí))為徑向拉應(yīng)力，P2點(diǎn)的拉應(yīng)力隨著壓下率的增大而減小;當(dāng)壓下率大于30%時(shí)，坯料心部的P2點(diǎn)則由起初的徑向拉應(yīng)力逐步的轉(zhuǎn)變?yōu)閺较驂簯?yīng)力，應(yīng)力值隨著壓下率的增大而增大。其原因是表面中心P1由于受力的平衡關(guān)系，不產(chǎn)生徑向應(yīng)力;而對(duì)于坯料中心處的P2點(diǎn)由于幾何位置的對(duì)稱(chēng)性，所以在周向和徑向的應(yīng)力的變化基本是一致的，且都由初始的拉應(yīng)力狀態(tài)

不同鍛造方法的第一次鐓粗的應(yīng)力分析（2）[ 12-28 08:05 ]

坯料表面P1點(diǎn)和心部P2點(diǎn)的周向應(yīng)力變化的跟蹤曲線(xiàn)如圖2-10所示。在墩粗起初階段，坯料表面P1點(diǎn)就為拉應(yīng)力，P1點(diǎn)的拉應(yīng)力值隨著壓下率的增大而增大;而坯料心部P2點(diǎn)起初階段也為拉應(yīng)力，P2點(diǎn)的拉應(yīng)力隨著壓下率的增大而減小。而當(dāng)壓下率大于30%時(shí)，坯料心部的P2點(diǎn)則由起初的周向拉應(yīng)力逐步的轉(zhuǎn)變?yōu)橹芟驂簯?yīng)力，應(yīng)力值隨著壓下率的增大而增大。這是由于墩粗過(guò)程，鍛件會(huì)產(chǎn)生腰鼓形，起初階段腰鼓形變大趨勢(shì)并不特別明顯，因此表面中心點(diǎn)P1應(yīng)力變化并不明顯，隨著壓下率的增大，腰鼓形變得越來(lái)越大，所以表面中心點(diǎn)Pi隨著坯料腰鼓形的增

不同鍛造方法的第一次鐓粗的應(yīng)力分析（1）[ 12-27 10:05 ]

分別在坯料的中心對(duì)稱(chēng)平面YZ上，取坯料心部和外表面兩個(gè)點(diǎn)跟蹤其墩粗過(guò)程中的等效應(yīng)力變化如圖2-9所示。由于三種不同鍛造方法第一次墩粗過(guò)程模型時(shí)相同，因此兩點(diǎn)相對(duì)應(yīng)等效應(yīng)力的變化曲線(xiàn)是一致。由圖可見(jiàn)，隨著相對(duì)壓下率的增大，坯料表面P1點(diǎn)的等效應(yīng)力值不斷增大，兩者之間呈線(xiàn)性關(guān)系，其原因主要有兩點(diǎn)，第一點(diǎn)是由于在墩粗過(guò)程坯料的側(cè)表面中間會(huì)產(chǎn)生一定鼓肚形狀，隨著鼓肚形狀的不斷增大，坯料表面的P1產(chǎn)生的拉應(yīng)力會(huì)不斷增大;第二點(diǎn)是由于坯料表面溫度隨著時(shí)間變化而逐漸下降，坯料表面金屬流動(dòng)會(huì)隨著溫度的下降而變得困難，因此等效應(yīng)力呈

不同鍛造方法的第一次鐓粗的表面溫度分析[ 12-27 09:05 ]

由于在第一次鐓粗過(guò)程中，由于軸向反復(fù)鐓拔法、徑向十字鍛造法和綜合鍛造法相對(duì)應(yīng)的模型是相同，因此在第一次鐓粗后坯料的溫度場(chǎng)變化也是相同的（如圖 2-8 所示）。由圖可見(jiàn)，鐓粗后坯料的兩端面溫度比較低，這是由于鐓粗過(guò)程中，溫度比較低的上下砧板與坯料面反復(fù)的進(jìn)行接觸，坯料與砧板之間的傳熱速度要比坯料與空氣之間的傳熱速度快，因此坯料面溫度下降比較快。而從坯料的端部低溫區(qū)又可看出，在坯料面的邊緣形成一個(gè)環(huán)形的低溫區(qū)，其原因是在坯料面邊緣處，砧板散熱快，溫度相對(duì)比較低，坯料端部邊緣區(qū)域與砧板之間傳熱速度要比坯料端部中心區(qū)域與砧

不同鍛造方法的第二次拔長(zhǎng)模型[ 12-27 08:05 ]

當(dāng)坯料的尺寸高度再次被墩粗至750mm時(shí)，完成第二次墩粗，然后分別建立軸向反復(fù)墩拔法、徑向十字鍛造法和綜合鍛造法相對(duì)應(yīng)的第二次拔長(zhǎng)模型如圖2-7所示。在模型中，軸向反復(fù)墩拔法的拔長(zhǎng)方向則繼續(xù)沿著坯料原來(lái)的軸線(xiàn)方向進(jìn)行拔長(zhǎng)，而徑向十字鍛造法拔長(zhǎng)方向則垂直于坯料原來(lái)的軸線(xiàn)方向拔長(zhǎng)，綜合鍛造法是則是先使坯料轉(zhuǎn)角450，然后對(duì)坯料進(jìn)行倒棱，然后再壓方拔長(zhǎng)。模型中坯料的網(wǎng)格、溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)等特性都繼承前面墩粗完成時(shí)的特性，其他模擬條件設(shè)置如前面表2-3所示。鳳谷工業(yè)爐集設(shè)計(jì)研發(fā),生產(chǎn)銷(xiāo)售,培訓(xùn)指導(dǎo),售后服務(wù)一體化,專(zhuān)利節(jié)能技

不同鍛造方法的第二次鐓粗模型[ 12-26 10:05 ]

當(dāng)軸向反復(fù)墩拔法、徑向十字鍛造法和綜合鍛造法在第一次拔長(zhǎng)中坯料長(zhǎng)度分別達(dá)到1420mm時(shí)，分別建立各自相對(duì)應(yīng)的第二次墩粗有限元模型(如圖2-6所示)。其中坯料繼承了第一次拔長(zhǎng)后坯料的網(wǎng)格特性。由于坯料第一次拔長(zhǎng)后需回爐加熱，因此第二次墩粗時(shí)坯料初始溫度取1200 0C。其他模擬條件設(shè)置如前面表2-3所示。鳳谷工業(yè)爐集設(shè)計(jì)研發(fā),生產(chǎn)銷(xiāo)售,培訓(xùn)指導(dǎo),售后服務(wù)一體化,專(zhuān)利節(jié)能技術(shù)應(yīng)用,每年為企業(yè)節(jié)省40%-70%的能源成本,主要產(chǎn)品加熱爐,工業(yè)爐,節(jié)能爐,蓄熱式爐,垃圾氣化處理設(shè)備，歡迎致電咨詢(xún):0510-8881899

國(guó)外大型機(jī)械零件是如何鍛造的[ 12-26 09:05 ]

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江蘇鳳谷科技有限公司——模鍛生產(chǎn)視頻[ 12-26 08:05 ]

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不同鍛造方法的第一次拔長(zhǎng)模型[ 12-25 10:05 ]

當(dāng)坯料的尺寸高度被鐓粗至750mm時(shí)，完成第一次鐓粗，然后分別建立三種不同鍛造方法相對(duì)應(yīng)的第一次拔長(zhǎng)模型如圖 2-5 所示。其中，軸向反復(fù)鐓拔法的拔長(zhǎng)方向?yàn)榕髁显瓉?lái)的軸線(xiàn)方向；而徑向十字鍛造法和綜合鍛造法的拔長(zhǎng)方向則垂直于鍛坯料原來(lái)的軸線(xiàn)方向。模型中坯料的網(wǎng)格、溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)等特性都繼承上一次鐓粗完成時(shí)的特性。拔長(zhǎng)過(guò)程采用的砧型為上下等寬的平砧，其尺寸為 460mm×770mm，圓角半徑R取20mm、名義送進(jìn)量l按照砧寬的0.8 倍取370mm，其他模擬條件設(shè)置如前面表2-3 所示。鳳谷工業(yè)爐集設(shè)計(jì)研發(fā)

不同鍛造方法的第一次鐓粗模型[ 12-25 09:05 ]

鐓粗過(guò)程采用平板鐓粗的方法，先采用UG軟件建立鋼錠模型和砧模型，然后導(dǎo)入DEFORM-3D有限元模擬軟件中，分別建立三種不同鍛造方法的第一火完成后的鐓模型如圖 2-4 所示。由于三種不同鍛造方法在第一次鐓粗過(guò)程工序是相同的，故采用相同的有限元模型。其中坯料材料采用5CrNiMo，坯料尺寸Φ580mm×1350mm。而上下砧定義為剛性體，材料采用H13鋼，其他模擬計(jì)算條件設(shè)置如表2-3所示。鳳谷工業(yè)爐集設(shè)計(jì)研發(fā),生產(chǎn)銷(xiāo)售,培訓(xùn)指導(dǎo),售后服務(wù)一體化,專(zhuān)利節(jié)能技術(shù)應(yīng)用,每年為企業(yè)節(jié)省40%-70%的能源成本,

鍛造設(shè)備及鍛造工藝方案的定制[ 12-25 08:05 ]

2.2.1加熱設(shè)備鋼坯的加熱設(shè)備采用的是4X4M室式天然氣加熱爐，如圖2-1所示。爐膛尺寸:長(zhǎng)4500mm X寬4000mm X高3000mm，最高加熱溫度1280℃，溫度控制系統(tǒng)控制精度:≤±1℃，保溫期爐溫均勻性:≤±10℃。2.2.2鍛壓設(shè)備鍛壓設(shè)備為如表2-1所示。8t拱式自由鍛電液錘(如圖2-2所示)，拱式自由鍛電液錘的主要參數(shù)電液錘通過(guò)調(diào)節(jié)打擊能力的大小來(lái)控制每一錘的變形量，打擊能力的大小是由鍛錘提示高度來(lái)控制的。鍛錘最大打擊能量為280KJ，取重錘的打擊能量ET

鍛造工藝方法研究[ 12-24 10:05 ]

在SCrNiM。模塊鍛件的鍛造成形中，由于需要進(jìn)行大鍛造比鍛造，通常采用反復(fù)墩拔的鍛造成形工序，以進(jìn)一步提高鍛造比，改善碳化物偏析、細(xì)化晶粒、鍛合內(nèi)部疏松和孔穴等缺陷，進(jìn)而確保模塊鍛件的質(zhì)量。其主要的鍛造方法包括軸向反復(fù)墩拔法、徑向十字鍛造法和綜合鍛造法等，而這三種不同的鍛造方法都具有各自的優(yōu)缺點(diǎn)，選擇何種鍛造方法將直接影響到鍛件的成形質(zhì)量和鍛造的效率。目前對(duì)于熱作模具鋼鍛造工藝的研究大多文獻(xiàn)都只針對(duì)實(shí)際鍛造操作過(guò)程改善研究，系統(tǒng)的理論研究比較少，如徐尚寶[[40]通過(guò)對(duì)模塊鍛件采用徑向十字鍛造工藝，改善提高了模具

模塊鍛件的生產(chǎn)現(xiàn)狀[ 12-24 09:05 ]

隨著工業(yè)技術(shù)的迅速發(fā)展，國(guó)內(nèi)外制造業(yè)廣泛采用無(wú)切削、少切削的加工工藝，模具成為工業(yè)生產(chǎn)的主要成型工具，在汽車(chē)、家電、機(jī)械、信息、航空、航天、國(guó)防工業(yè)等生產(chǎn)中被廣泛應(yīng)用，家電行業(yè)80％的零件、機(jī)電行業(yè)70％的零部件采用模具成型。20世紀(jì)80年代以來(lái)，日本、美國(guó)、德國(guó)等發(fā)達(dá)國(guó)家模具工業(yè)的產(chǎn)值己超過(guò)刀具制造業(yè)及機(jī)床制造的產(chǎn)值。我國(guó)模具工業(yè)發(fā)展迅速，近年以每年15％左右的速度快速發(fā)展，2000年我國(guó)的模具鋼產(chǎn)量已經(jīng)超過(guò)日本成為世界第一。但我國(guó)生產(chǎn)的模具鋼的品種、規(guī)格和質(zhì)量還遠(yuǎn)遠(yuǎn)落后于瑞典、日本、美國(guó)等先進(jìn)國(guó)家，我國(guó)每年仍要

模塊鍛件的主要鍛造方法（下）[ 12-24 08:05 ]

③綜合鍛造法綜合鍛造法的變形圖如圖1-3所示，其中圖1-3 (a),  (b),  (c),  (d)和(e)分別表示綜合鍛造法的鍛造工序，即先進(jìn)行徑向十字墩拔，然后再轉(zhuǎn)角45“進(jìn)行倒角，然后再進(jìn)行軸向拔長(zhǎng)和鐓粗，最終鍛打成工件。采用此鍛造方法，能夠避免鍛件端部裂紋的產(chǎn)生，同時(shí)也能夠有效的改善碳化物偏析級(jí)別；但是該鍛造方法工藝比較復(fù)雜，不容易掌握，且鍛造過(guò)程有倒角工序，操作不安全，同時(shí)容易產(chǎn)生裂紋。鳳谷工業(yè)爐集設(shè)計(jì)研發(fā),生產(chǎn)銷(xiāo)售,培訓(xùn)指導(dǎo),售后服務(wù)一體化,專(zhuān)利節(jié)能技術(shù)應(yīng)用,